篇一：典型电动机控制原理图及解说
1、定时自动循环控制电路
说明：
1、 题图中的三相异步电动机容量为1.5KW，要求电路能定时自动循环正反转控制；正转维持时间为20秒钟，反转维持时间为40秒钟。
2、 按原理图在配电板上配线，要求线路明快、工艺合理、接点牢靠。
3、 简述电路工作原理。
注：时间继电器的延时时间不得小于15秒，时间调整应从长向短调。
定时自动循环控制电路电路工作原理：合上电源开关QF，按保持按钮SB2，中间继电器K
A吸合，KA的自保触点与按钮SB2、KT1、KT2断电延时闭合的动断触点组成的串联电路并
联，接通了起动控制电路。按起动按钮SB3，时间继电器KT1得电，其断电延时断开的动合
触点KT1闭合，接触器KM1线圈得电，主触点闭合，电动机正转（正转维持时间为20秒计时
开始）。同时KM1动合触点接通了时间继电器KT2，其串联在接触器KM2线圈回路中的断电
延时断开的动合触点KT2闭合，由于KM1的互锁触点此时已断开，接触器KM2线圈不能通电
。当正转维持时间结束后，断电延时断开的动合触点KT1断开,KM1释放，电动机正转停止
。KM1的动断触点闭合，接触器KM2线圈得电，主触点闭合，电动机开始反转.同时KM1动
合触点断开了时间继电器KT2线圈回路（反转维持时间为40秒计时开始）。这时KM2动合触
点又接通了KT1线圈，断电延时断开的动合触点KT1闭合，为下次电动机正转作准备。因此
时串联在接触器KM1线圈回路中的KM2互锁触点断开，接触器KM1线圈暂时不得电。与按钮
SB2串联的KT1、KT2断电延时闭合的动断触点是保证在电动机自动循环结束后，才能再次
起动控制电路。 热继电器FR常闭触点，是在电动机过负载或缺相过热时将控制电路自动断
开，保护了电动机。
2、顺序控制电路（范例）
顺序控制电路（范例）工作原理：
图A：KM2线圈电路由KM1线圈电路起动、停止控制环节之后接出。按下起动按钮SB2，
KM1线圈得电吸合并自锁，此时才能控制KM2线圈电路。停止按钮SB3只能控制M2电动机
的停转，停止按钮SB1为全停按钮。本电路只有满足M1电动机先起动的条件，才能起动M2
电动机。
图B：控制电路由KM1线圈电路和KM2线圈电路单独构成。KM1的动合触点作为一控制条件
，串接在KM2线圈电路中，只有KM1线圈得电吸合，其辅组助动合触点闭合，此时才能控制
KM2线圈电路。停止按钮SB3只能控制M2电动机的停转，停止按钮SB1为全停按钮。本电路
只有满足M1电动机先起动的条件，才能起动M2电动机。
3、电动机顺序控制电路
说明：
1、本电路起动顺序是先M1电动机，后M2电动机；停止顺序则相反。
2、PLC（三菱FX0N、FX1N），编程器连接及通电操作。
3、清零操作；程序写入操作；根据梯形图写出指令表。
4、 主机上用导线连接电动机顺序控制。
电动机顺序控制电路工作原(转载自：www.xiaocaOfaNWen.com 小草 范 文 网:典型振动图谱范例)理：合上电源开关QS，按下起动按钮SB1，接触器KM1得电
吸合并自保，M1电动机起动运转。KM1的另一动合触点闭合，为接触器KM2得电作准备。
按下起动按钮SB2，接触器KM2得电吸合并自保，M2电动机起动运转。起动顺序是先KM1
吸合，M1电动机起动运转；后KM2吸合，M2电动机起动运转。停车顺序是：只有先按下按
钮SB4，使接触器KM2断电释放，KM2的动合触点断开，M2电动机停转后再按SB3，M1电
动机才能停止运转。热继电器FR1、FR2常闭触点，是在电动机过负载或缺相过热时将控制
电路自动断开，保护了电动机。
4、异步电动机可逆控制电路（范例）
可逆控制电路（范例）电路工作原理：
（图A）按下SB2，KM1得电吸合，电动机起动正转。按下SB1，KM1断电释放，电动机停
转。按下SB3，KM2得电吸合，电动机起动反转。按下SB1，KM2断电释放，电动机停转。
缺点：不能同时按下SB2 、SB3按钮，否则电源将短路，电动机无法工作。原因：主电路接
触器KM1、KM2连接到电动机M的是两种相序的电源，若同时吸合，在接触器连接点上电源
被短路。
（图B）原理同图A。在KM1线圈电路中串接了KM2的一个动断触点：同样，在KM2线圈电
路中串接了KM1的一个动断触点。这两个动断触点称互锁触点，这种互锁称电气互锁。保证
了任何时候只有一只接触器吸合，避免了电源短路。缺点：必须先按停止按钮SB1，电动机
停转后，才能起动电动机的另一旋转方向。
（图C）在上图基础上增加了由起动按钮的动断触点构成的机械互锁。如：按下SB2，串接
在KM2线圈电路中SB2动断触点断开了KM2线路。保证了两个接触器不能同时吸合，又能不
按停止按钮直接起动电动机另一旋转方向。
5、双重连锁可逆控制电路
说明：
1、按原理图在配电板上配线，要求线路明快、工艺合理、接点牢靠。
2、简述电路工作原理
双重连锁可逆控制电路工作原理：按起动按钮SB2，KM1吸合并自保，电动机正转。与
按钮SB2常触开点并联的KM1触点为自保触点。按起动按钮SB3，KM1断电释放，KM2吸合
并自保，电动机反转。SB1为停止按钮。电路由按钮SB2、SB3的动断触点实现了机械联锁
，串联在交流接触器线圈KM1、KM2中的KM2、KM1辅助动断触点实现了电气联锁。串联在
控制电路中的FR动断触点，是在电动机过负载或缺相过热时热继电器将控制电路自动断开
，保护了电动机。
6、限位开关控制自动往复电路(1)
篇二：2008年第12期典型事故案例分析
目 录
一、电厂部分................................................................................................................... 1
1. 某600MW发电机组转子绝缘故障原因分析 ........................................................ 1
2. 某电厂2号发电机集电环碳刷振损问题分析 ....................................................... 3
3. 某电厂2号机组OPC动作原因分析 ..................................................................... 6
4. 主变压器冷却器全停保护误动导致跳机.............................................................. 13
二、供电部分................................................................................................................. 14
5. 某省网220kV开关保护装置缺陷统计分析 ........................................................ 14
6. 某电业局关于充油CT色谱数据异常调查情况的通报 ...................................... 17
7. 某主变分支母线C相故障分析 ............................................................................. 18
8. 某110kV变电站雷击事故分析 ............................................................................ 20
9. 某500kV变电站断路器缺陷分析 ........................................................................ 26
10. 某供电局变电站220VⅡ段直流母线失压事故 ................................................... 27
11. 某供电局220kV变电站主变保护误调试事故 .................................................... 29
12. 某变电站110kV GIS故障分析 ............................................................................ 30
13. 某330kV变电站3号、4号主变压器受金属粉末污染原因分析 ..................... 32
一、电厂部分
某600MW发电机组转子绝缘故障原因分析
1. 事件概况
某电厂2号发电机于10月6日并网运行后，于7日11：57机组发生转子一点接地报警，当时机组带40万kW负荷，向调度申请后于13：57机组解列。经检查后排除励磁系统外回路故障，基本确定故障在转子本体。鉴于3号机曾发生过转子一点接地报警，经停机检查后确认因转子引线不锈钢垫条断裂造成转子接地故障，2008年陆续对1、3、4号机的转子引线不锈钢垫条进行了更换处理。2号机原定于2009年1月机组检修时进行同样处理。从此次故障情况看，2号机发生因转子引线不锈钢垫条断裂而造成一点接地的可能性较大，电厂决定对发电机进行抽转子检查。
2. 检查情况
10月7日停机后，对转子进行检查工作，检查励磁碳刷及直流母线接头等处无异常现象，测量转子绕组对地绝缘电阻为0MΩ，取出所有碳刷后测量直流母线对地绝缘电阻大于1MΩ，确认了接地故障点在转子内部的励磁回路中（包含励磁小轴）。根据转子接地故障现象和转子接地时发电机内部的相关在线参数分析，从转子接地的类型和性质上，初步认为属于比较稳定的金属性一点接地。
根据对转子接地故障类型和性质的判断，采用直流电阻比较法来进一步查找接地故障的部位，其试验接线如图1所示。
图1 用直流电阻比较法测量接地电阻的试验接线图
R1、R2—接地点K距正、负滑环的接地电阻；Rg—接地电阻；ZQ—转子绕组 分别测得电阻R12、R1g、R2g值后，即可求得：
R1=（R12-R2g+R1g）/2，R2=（R12-R1g+R2g）/2
L＋= R1/（R1+R2）×100%，L－= R2/（R1+R2）×100%
Rg =（R1g-R12+R2g）/2
式中：R12——正负滑环间电阻；R1g——正滑环对轴（地）电阻；R2g——负滑环对轴（地）电阻；Rg——接地点的接地电阻；L＋、L－——接地点距正负滑环的距离（线圈长度）与转子绕组总长的比值。
3. 处理情况
根据测量结果可以判断，故障点距离导电螺钉的距离非常近，查阅制造厂家的转子结构图分析，很可能是引线槽楔的不锈钢垫条（厚度1mm）出现问题。
10日14开始对2号发电机进行了开端盖、抽转子、拔励侧护环等一系列工作，并通过检查情况对故障原因进行深入的分析确定。10月16日对用2mm厚的垫条取代了1mm厚的不锈钢垫条，并在接地部位引线导体的裸露处包缠高强度的绝缘带。对转子风区隔板上的钻孔进行攻丝，采用同材质绝缘螺栓沾环氧树脂进行封堵，处理后测量绝缘电阻大于1 MΩ。10月17日重新装上转子护环并进行清理，随后进行转子回穿工作。机组于10月27日并网，并已经满负荷运行考核，转子绝缘未发现异常。
4. 原因分析
2号机为哈尔滨电机厂产QFSN-600-2YHG型汽轮发电机，转子中心引线槽楔的不锈钢垫条长1000mm，宽46mm，厚1mm，材质为0Cr18Ni9。从拆下来的2号发电机转子引线槽楔的不锈钢垫条形变的情况来分析，各个引线槽楔的松紧度控制不好，制造工艺执行不严格。不锈钢垫条在靠近转子本体处的直线段槽楔的接合部完全断裂。靠近转子本体处，这段不锈钢垫条在离心力的作用下向上窜出，垫条顶端完全与引线导体接触，并且呈略弯曲状，不锈钢断条的绝大部分仍留在引线槽内，将转子引线与大轴连接起来，造成发电机转子稳定的金属性一点接地。图2所示为发生断裂的转子中心引线槽楔的不锈钢垫条。
（1）导致不锈钢垫条断裂的主要原因是装配时引线和槽楔底面高低不平，配垫过于随意，槽楔松紧控制不当，致使不锈钢垫条受剪切力的作用而导致损伤。
（2）此型发电机转子的引线结构形式决定了靠后期装配上的人为控制不能完全避免垫条受损伤的情况发生。
（3）2号发电机在运行中受强大的离心力和其它综合力的作用，转子上所用的不锈钢垫条材质很可能满足不了运行要求而发生断裂，并与导电引线发生接触造成
转子一点接地。
图2 发生断裂的转子中心引线槽楔的不锈钢垫条
（浙江院供稿）返回
某电厂2号发电机集电环碳刷振损问题分析
1. 存在的现象
某电厂2号发电机自2008年7月小修完成后，励侧集电环碳刷出现振动大的现象。每个集电环上有16个碳刷，按2列分布，每列有8个，两个集电环上共计32个碳刷，从汽则向励侧标记为A、B、C、D列，如图1和图2所示。从汽侧向励侧看，每个碳刷水平方向上还分布着4个小碳棒，分别标记为1#、2#、3#、4#小碳棒，如图3所示。出现振动问题的碳刷主要是D列碳刷的3#和4#小碳棒上，而且4#比3#振动程度更严重。
图1 极1和极2上的共计32个碳刷图2 极1(励侧的)上的D列(左)碳刷
（注：1号发电机2008年8月小修后，曾出现过同样的问题，后经更换碳刷后，该问题得到缓解。）
篇三：旋转设备振动案例分析
旋转设备振动案例分析
一、水流作用引起的振动
1、异常情况简介：
7号机1号、2号循环泵并列运行时，2号循环泵电机上机架振动变化不大，1号循环泵电机上机架水平振动最高达到0.17mm；站在电机上机架的平台上有很强的晃动感，1号循环泵电机电流为185A, 2号循环泵电流为225A；两台泵的出口压力均为0.22MPa。
1号循环泵单独运行时的参数：电流225～227A，出口压力0.155MPa（2号泵单独运行出口压力也为0.155MPa），电机上机架水平振动最大0.04mm。
2、振动分析：
当1号循环泵单独运行时，电机电流，电机上机架振动，泵出口压力均处于正常状态。当与2号泵并列运行时，此时1号泵性能不如2号泵性能好，2号泵的出口水压对1号泵产生影响，即水力冲击或1号泵入口产生涡流现象，1号泵的流量大幅度降低，出现1号泵在并列运行时电机上机架水平振动大和电机电流低的现象。
分析原因为1号循环泵的泵体密封环与叶轮密封环由于磨损间隙过大，泵的轴套与导向橡胶轴承间隙由于磨损超标。
3、结论：
3个月后利用机组小修的机会对7号机1号循环泵解体检查，橡胶轴承磨损严重与轴套的总间隙达2.5毫米，叶轮密封环间隙达7毫米。导叶室内积聚有许多细砂。
二、由于处理缺陷工艺程序不正确引起的振动
1、详细经过
2012年8月30日9时20分，1号机汽泵转速5140r/min，机组负荷280MW，点检员现场点检发现汽泵振动增大，振动产生的声音也很大，用听针进行听诊，驱动端声音比非驱动端声音偏大，由于振动太大，没有听到有摩擦的声音，用点检仪测定振动主要以工频振动为主。点检员申请降低汽泵转速运行观察，晚上低负荷时停汽泵检查，当转速降低时，振动的振幅值也在下降。8月31日4时50分停泵检查，解体联轴器罩发现联轴器膜片出现多处对称裂纹，此时由于电泵偶合器润滑油滤网堵塞，润滑油压不断降低，偶合器轴瓦温度在不断上升，切换滤网操作有断油危险，为了防止发生引起停机事故，因此没有进一步检查，更换联轴器膜片后恢复运行。13时15分汽泵冲转运行，转速在4100r/min以下时运行较稳定，振动值不是很大，汽泵继续升速时，汽泵轴瓦的振动值随着转速升高振幅值增加。8月30日晚上更
换电泵偶合器的所有润滑油，清理润滑油滤网，9月1日进行第二次停运汽泵检查，检查发现联轴器中心偏差较大，非驱动端轴承室油封有摩擦的痕迹。采取了更换新油封，重新调整驱动端、非驱动端轴瓦抬量和左右方向的对中，重新对联轴器找中心。当天晚上18时冲小机运行，汽泵运行正常。
2、原因分析
2.1 汽泵联轴器中心跑偏的原因分析
1号机汽泵在最后一次检修找中心后，进行了多次机械密封更换工作，由于每次都是更换单套机械密封，在更换时必须把需要更换机械密封端的轴承架拆卸下来，当汽泵的一端轴承架拆掉，另一端不动的情况下，汽泵转子垂直支撑点为：有轴瓦一端的轴承支撑和靠近另一端某一级叶轮入口对应导叶密封环的支撑。
对于更换驱动端机械密封时，虽然拆卸轴瓦时进行了解体前轴瓦抬量的记录，但由于进行的是一端单抬，在回装过程中由于测量的误差和单抬的误差，转子中心的上下方向位置是不可能恢复到原来位置，这样就会产生联轴器中心上下方向相对原来的中心跑偏。
转子的左右对中，是把下瓦翻到轴颈上，进行左右旋转，凭借手感的紧力来确定左右对中，由于在更换机械密封前后为不同检修人员，手感紧力是不一样的，这样就会产生转子左右对中位置发生变化。并且还会出现当叶轮入口与对应导叶的密封环有磨损现象时，叶轮入口外圆和导叶密封环内圆产生不规则椭圆，撤掉轴瓦时，转子着落的左右位置要发生修前和修后左右位置发生变化，这样就会产生联轴器中心左右方向相对原来的中心更严重的跑偏。
在更换非驱动端机械密封，驱动端的膜片联轴器处于连接状态，由于存在着中心偏差，把非驱动端轴承架拆卸后，膜片联轴器具有一定的刚性作用，转子有可能还会出现憋劲现象，这样就会产生转子中心位置与检修前发生更大的变化。
2.1 非驱动端轴承室油封碰磨分析
对于本次非驱动端轴承室油封发生左右方向碰磨，是由于1号机汽泵已进行了多次更换机械密封，联轴器中心已经有较大的不同心，因此在调整非驱动端轴瓦对中时，由于联轴器对转子产生憋劲，以及叶轮入口外圆和导叶密封环内圆可能发生过碰磨，形成不规则椭圆，由于以上两种原因，在进行非驱动端左右对中虽然调整合格，但回装后非驱动端的对中不一定合格，这样就会产生油封碰磨现象。
三、立式旋转设备部件自身的激振力引起的振动
1、振动劣化经过：
2009年6月前，6号机2号循环泵电机上机架垂直振动一直在0.015mm以下，水平振动
在0.045mm以下，运行平稳，振动数值比较稳定。在6月份的设备点检和通过设备的劣化分析中发现电机上机架垂直振动在不断的增大，水平振动也在增大但不太明显，到7月份垂直振动最大可达0.08mm，水平0.06mm。
2、振动的分析：
根据实际的振动情况，在现场分别对电机上机架及下滚动轴承座的多个测点进行了测量。下表为振动测量值。
表1 振动单位：μm（mm/s）
注：测点1为电机上机架测点，测点2为电机下轴承座测点。X、Y为互相垂直的两个水平方向振动值，A为轴向振动值。表中数值（）外为振动位移，（）内为振动速度。
根据GB/T 6075.3-2001振动烈度在B区（2.3~4.5mm/s）可长期运行，在C区（4.5~7.1mm/s）不宜长期运行，在D区（7.1mm/s以上）不宜运行。从表1可以看到，测点1、2各方向振动位于B区，可长期运行。以上振动数值虽然符合标准，但根据现场的历史记录，电机上机架的垂直振动有了较大幅度的增加，并且由于垂直方向的载荷力相对水平方向大的多，振动破坏力度会更大，是属于不安全的振动。
通过频谱分析仪，对振动结果进行了频谱分析。下面为测量的振动频谱图。
图1测点1X向速度频谱图
图2测点1Y向速度频谱图
图3测点1A向速度频谱图
图4测点2X向速度频谱图
图5测点2Y向速度频谱图
图6测点2A向速度频谱图
通过分析，可以看到测点1、2的频谱图存在如下的特征：
（1）在径向方向占优势的是1X转速频率，同时存在着高达10阶以上的谐波成分，前5阶成分较为明显；
（2）在轴向占优势的是4X转速频率，且其数值远远大于基频成分，其他成分很少。 分析以上振动特征并结合现场的实际情况，6号机2号循环泵电机振动大的可能原因为：
（1）径向方向的振动频谱为典型的机械松动特征，同时不能排除对中不良及轴瓦磨损；
（2）轴向4X转速频率（即25Hz成分）的特征，根据电机的实际结构，该成分的可能来源为推力瓦的“瓦块通过频率”成分，即在运行中由于某些原因导致推力瓦刚性降低。
3、申请停泵解体检查
2009年8月9日申请6号机2号循环泵停泵检查，主要检查项目包括：泵与电机的联轴